時間：2014-06-19 09:40:13
作者：博鱼機器
(a)生球爆裂得到解決。通過鏈篦機三室五段式的改造，鼓風幹燥製度的優化，鏈篦機溫度分布梯度的優化配晉.锛篦機係統的熱工參數活府了鈉化皂十的特性。通主寸對鏈篦機牛球幹燥狀況取樣觀察和分析機頭取樣觀察，基本無幹球爆裂現象。
(b)回轉窯結圈與結塊得到控製。隨著鏈篦機生球爆裂問題逐步解決，通過實施低溫均勻焙燒，解決了回轉窯內結圈與結塊問題。回轉窯窯況連續穩定順行，未發生回轉窯內結圈和明顯結塊問題，窯內高溫帶僅有一層150～200 mm厚度的窯皮，此厚度的窯皮對保護高溫區耐火材料非常有利。
(c)設備運行周期延長、台時產量提高。自2005年1月份開始，主體設備運行周期從2004年的1.0～1.3個月延長到2005年的3個月;2006年以來設備運行周期繼續延長，達到連續穩定運行4～6個月。主體設備日曆作業率持續提高，2004年為75.59%，2005年、2006年、2007年上半年分別為83.69%、89.73%和91.73%。鐵礦生產線上要求比較嚴格，並且鐵礦生產線上有著一套很精細的生產工藝流程。在設備穩定運行的同時，台時產量大幅度提高，2004年至2007年上半年逐年分別達至11226.32∥(台・h)、258.29 t/(台・h)、267.48 t/(台・h)及280.07t/(台・h)。
(d)產品質量全麵提高。通過對鏈篦機一回轉窯熱工製度的整體優化，使生球幹燥、預熱效果得到改善，基本解決了生球爆裂問題，幹球強度提高，FeO含量降低;成品球抗壓強度提高，FeO含量降低。2005年、2006年和2007年鏈篦機幹球強度分別達到456 N/個、597.3 N/個和700.2N/個，比2004年的38 1 N/個分別提高75.3 N/個、216.3 N/個和319.2N/個;FeO含量分別為7.47%、5.63%和3.59%，比2004年的14.05%分別降低6.58個百分點、8.42個百分點和10.46個百分點;幹球強度的提高和生球爆裂的減少，為回轉窯均勻焙燒創造了條件，提高了最終產品質量。2005年、2006年和2007年成品球團礦抗壓強度分別達到2 297 N/個、2 414 N/個和2507 N/個，與2004年的2 143 N/個相比，分別提高154 N/個、271 N/個和364N/個;2004年、2005年、2006年和2007年上半年成品球團FeO含量分別為0.51%、0.62%、0.33%和0.30%，有一定幅度的改善。
(e)工序能耗降低。鏈篦機一回轉窯熱工製度優化，使整個係統溫度分布更加合理，特別是低溫均勻焙燒技術的實施，實現了球團生產的低能耗目標，尤其是燃煤消耗大幅度降低;另外是台時產量提高也使噸球電耗大幅度降低，所以使整個球團生產工序能耗呈明顯下降。2004年、2005年、2006年及2007年上半年逐年工序能耗(標煤耗量)為38.03 kg/t、27.28 kg/t、19.23 kg/t和18.03 kg/t，取得了明顯的節能效果。
通過對鏈篦機一回轉窯係統技術改造和參數優化，實現了球團生產的長周期穩定順行，主體設備作業率逐步達到90%以上，台時產量達到280 t以上，工序能耗(標煤耗量)降低到18 k∥t水平，與改造前相比，實逐步達到90%以上，台時產量達到280 t以上，工序能耗(標煤耗量)降低到18 k∥t水平，與改造前相比，實現年經濟效益l 000萬元以上。
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設計圖紙包括工藝流程圖(必要時增加原則流程圖)、選礦廠數質量流程圖、礦漿流程圖、取樣及檢查流程圖(工藝流程簡單時，可與工藝流程圖合並)、設備形象聯係圖、工藝建築物聯係圖、選礦廠主要廠房設備配置圖等。全部圖紙應符合選礦廠設計製圖規範。
用大筒徑磁選機替代了脫水槽，完善了選別工藝，尾礦中磁性礦物流失明顯減少，導致尾礦再選車間大筒徑磁選機選尾效果明顯下降，目前尾礦再選車間的磁性鐵回收率僅有40％左右，需要一種新型高效的尾礦再選設備用於選尾流程，提高磁性鐵回收率，增加精礦產量。
采空區充填尾礦是直接利用尾礦的較有效途徑之一。用尾礦作充填料，其充填費用較低，僅為碎石水力充填費的1/2～1/10。
三是將粗泡沫由給入48濃密機消泡改為給入零米泡沫泵，用2台ZJ一100泵將泡沫給入西1050 mm×2400 mm弱磁選機與經過工業試驗、流程調試及整改措施，完善技術$譚改造後的工藝流程。
穀首峪鐵礦獷石為微細粒嵌布的貧磁鐵礦，全鐵品位為31.90%，96.14%的鐵分布在磁鐵礦中，還有一部分以菱鐵礦、矽酸鐵和假象、半假象赤鐵礦形式存在。
隨著選礦技術的不斷進步，地質、選礦、冶金學科相互交叉，為我國難選資源的開發利用提供了有力的技術保障。近幾年來，國內許多研究機構和高校都對鮞狀赤鐵礦等難選鐵礦石進行了深入的研究。
